激情文学综合,美女视频在线观看网站,丁香综合五月,色在线国产,久久亚洲国产欧洲精品一,五月婷婷丁香

工業廢水處理機的運作工藝

　　伴隨我國經濟的高速運轉,工業廢水處理機的應用演變成企業必需品,今天，洛陽毅騰環保工程有限公司小編為大家歸納環保工藝的運作原理,帶您體驗不一樣的污水處理工程。　　工業廢水,顧名思義是指從事重工業的企業在生產過程中產生以及排放的廢水,其中主要分為生產廢水與生產污水，該項工程的運作主要是廢水經過物理處理過程后并沒有改變污染物的化學本性,而僅使污染物和水分離。另外一種便是運用化學原理和化學作用將廢水中的污染物成分轉化為無害物質,使凈水得到凈化，在這個過程中污染物經過工業廢水處理機的化學處理后改變了化學本性。　　通過以上處理工藝的簡單介紹,相信大家已經充分了解了,我公司專業河南脫硫除塵設備、工業廢水處理機、氣箱脈沖袋式除塵器等環保設備，真誠期待與您的合作。文章內容來源于工業廢水處理機：http://www.www.douququ.net

脫硫塔漿液起泡的危害、原因及消泡方法

石灰石 - 石膏濕法煙氣脫硫工藝是目前電廠中技術相對***成熟、應用***為廣泛的煙氣脫硫方法，被廣泛應用于1000MW 燃煤發電機組。隨著全球污染問題的日益嚴峻，我國不斷地提高了大氣排放標準，伴隨著《燃煤電廠超低排放改造計劃》實施的不斷深入，脫硫系統穩定、高效的運行變得尤為重要，所以脫硫系統后續的發展方向必將沿著精細化、專業化發展。吸收塔漿液起泡往往會伴隨著吸收塔溢流，造成吸收塔液位異常、環境污染及設備腐蝕等問題。基于此，本文簡要闡述了脫硫系統中吸收塔產生泡沫的原因及影響因素，并提出具有針對性的預防及解決方法。1  泡沫生成原因及影響因素泡沫是氣泡分散在液體中所形成的彼此之間以液膜隔離的多孔膜狀多分散體系。正常情況下泡沫生成非常容易的原因有以下3個方面。***個是漿液中含有表面活性劑或者類似活性劑的成分，而表面活性劑在工業中通常被用作起泡劑，因此，當漿液中含有表面活性劑或類似活性劑的成分，活性劑處于氣體、液體分界面，通入空氣后，氣泡受到浮力影響，浮出水面后形成氣泡。控制氣體的進入不能可減少或消除氣泡的產生，其原因是由于石灰石 - 石膏濕法脫硫工藝的原理。吸收塔中，吸收漿液的主要成分是石灰石，煙氣中的 SO2和漿液中的 CaCO3在氧化空氣的催化下，反應生成二水石膏，其反應如式（1）所示，二氧化硫被脫除，二水石膏經脫水裝置后回收。因此受反應機理的影響，吸收塔內要吹入足量的氧化空氣以保證脫硫系統的有效運行，空氣的吹入導致了溶液氣泡，此為第二個原因。第三個是機械攪動導致的氣泡生成，吸收塔中部分旋轉部件攪動漿液以及循環泵作用下的漿液均較容易產生氣泡。研究表明，泡沫穩定性的影響因素有 ：表面張力、溶液表面黏度、溶液泡沫雙氣 - 液界面結構液膜彈性、氣體通過雙氣 -液界面結構液膜的擴散、雙氣 - 液界面結構表面電荷的影響、溶液中雜質分子結構的影響等。在煙氣脫硫中，上述因素中公認的***主要的有2個，分別為氣泡表面張力和溶液表面黏度。當表面張力越小，溶液表面黏度越大，泡沫越容易生成。因此增大表面張力和減小表面黏度即可解決泡沫易生成的問題。2  吸收塔漿液起泡溢流原因分析在分析吸收塔內漿液起泡溢流之前，首先應明確漿液泡直接導致了漿液溢流，因漿液起泡，工作人員無法準確獲取漿液的準確位置，造成了吸收塔內出現虛假液位的問題。就目前的吸收塔液位獲取方式來看，差壓變送器測量計算法用的較多，其基本原理公式如式（2）所示。使用此方法測量起泡的漿液液位，測量值和實際值可相差1~2m。其原因是由于漿液受自身重力的影響，漿液密度自上而下越來越大，但絕大部分工作人員目前的漿液取樣位置都在漿液底部，而取樣處密度較大，根據公式可知，計算液位勢必會比實際液位低，***終造成漿液溢流問題的發生。由于漿液溢流的直接原因是由于漿液起泡，因此分析漿液起泡原因并針對這些原因，制訂有針對性的措施，即可有效地預防及緩解漿液溢流。根據目前的運行情況進行分析，得出造成漿液起泡的原因主要有以下幾個方面。1）石灰石雜質偏多。如果石灰石中氧化鎂的含量較高（一般正常使用的石灰石中氧化鎂的含量在1% 左右），而鎂離子的溶解度又高于鈣離子，因此當鎂離子進入漿液并溶于漿液中后，就會提高漿液中溶解鹽的含量，從而導致漿液中新出現的氣泡彈性更好，穩定性更佳，***終導致泡沫量的異常。2）溢流管防虹吸門設計不符合使用標準，過小的防虹吸門不僅在溢流發生時無法有效破壞虹吸問題，而且容易阻塞管道，導致維護成本的增加。3）脫硫系統中廢水清理不及時、不合理，導致了系統中循環水水質不達標，雜質較多。因此在條件允許或預算足夠的情況下投入廢水處理系統，廢水經處理后達到國家排放標準后，定期外排。4）除霧器出現堵塞故障，不能有效的消除泡沫。吸收塔內除霧器主要被用于煙氣出口位置殘留液體的吸除和一定的消除泡沫的作用，其原理是除霧器的沖洗水能在一定程度上壓制和破壞泡沫，而控制了泡沫層的厚度，溢流現象即得到了很好的避免。因此當除霧器出現堵塞故障時，缺少了一股壓制和破壞泡沫的力量，泡沫增大增厚，提高了漿液溢流的發生幾率。5）電除塵器末級除塵器振動頻率也是影響漿液起泡的一大重要原因。由于電除塵器末端除塵器主要用來吸收細灰，細灰易飛揚，因此若電除塵器前后振打頻率一樣的話，極易造成細灰飛揚，不僅會導致煙氣排放時粉塵超標，而且當大 量的粉塵進入吸收塔漿液中時，漿液表面張力變大，造成泡程學、信息反饋理論等方面應用到其中，以此構建一個完善的設備全周期的維修防護系統，為化工設備運行的穩定性和安全性提供了基礎性的保障。沫厚度增加，提高溢流發生的概率。電除塵器前后端除塵器振打頻率應有所差異，調整的標準具體根據生成石膏的品質及顏色進行調整。6）脫硫系統正常運行時，由于反應機理，需要鼓入一定量的氧化空氣，但氧化空氣的量突然改變時極易造成漿液起泡，這種現象多發生于氧化風機突然跳閘時，跳閘后氧化風量驟減，打破了吸收塔內原有的氣 - 液平衡，并由此造成漿液起泡，***終出現溢流問題。7）燃煤鍋爐中煤粉燃燒不充分時，就會有部分碳粉隨著煙氣進入吸收塔內，當進入吸收塔內的煙氣中碳粉含量大于7%時，吸收塔內發生起泡溢流問題的頻率就會大幅提高。3  漿液起泡溢流的危害1）當吸收塔內出現起泡問題時，隨著氣泡越來越多，導致形成泡沫層并越來越厚，勢必會壓縮吸收塔內漿液反應區的空間，增加了漿液脫硫的負荷，脫硫效率明顯降低。單位體積內的漿液若長時間超負荷工作，勢必會增加漿液中亞硫酸鹽的濃度，而亞硫酸鹽濃度的提高又會增加泡沫厚度，導致脫硫系統陷入死循環中。2）當吸收塔內泡沫過多造成溢流問題時，吸收塔前后連接設備及管道均會受到腐蝕，當設備、管道長時間存在于腐蝕的環境中時，輕則磨穿管道，造成漏煙問題，重則造成前后設備的損壞，導致脫硫系統無法正常運轉，***終造成停工停產。如溢流后會導致 GGH 無法正常對煙氣進行換熱處理，溢流嚴重時會堵塞 GGH，增加升壓風機和引風機的工作負荷，***終會導致爐膛無法維持負壓。3）起泡溢流會使石膏排出泵工作時排出大量氣泡，導致泵工作電流的不穩定，***終會造成該泵的損壞。4  預防和緩解漿液起泡的措施1）完善溢流管防虹吸門的設計，增大虹吸管道的直徑，并增加沖洗管的設計。2）選擇停機維護時，更改排煙管道的傾斜度***一定程度，溢流發生時漿液可依靠自身重力流回***吸收內為宜。3）煙道內加裝沖洗水管道，***大限度地保護設備不受漿液的腐蝕。4）吸收塔內用于補水的水質應嚴格把控，循環水應加強過濾 ；石灰石料中的 MgO 和 SiO2含量應嚴格把控，超標的石灰石料堅決不使用。5）盡可能使吸收塔內所有補充用水都經過除霧器進入塔內 ；定期分析除霧器沖洗水壓。6）條件允許的情況下，廢水系統應及時外排廢水。7）及時、準確地調整燃燒環境，定時清理磨煤機分離器，減少顆粒超大的煤粉進入燃燒室的概率。8）氧化風機的運行狀況應視吸收塔內反應情況而定，切不可長時間鼓入過量的氧化空氣，結合***終石膏的成色確定氧化空氣的需求量，從而制訂合理的氧化風機啟停時間。9）吸收塔內各處漿液密度不同，為了使差壓變送器測量法計算得到的數據更加接近真實值，取樣處應從上***下多選幾處。10）若經過上述措施后漿液仍然起泡嚴重，***好的解決辦法是更換部分漿液。5  結語研究表明，在石灰石 - 石膏濕法煙氣脫硫工藝中吸收塔漿液起泡溢流不僅僅是由一個原因引起的，往往由多方面的因素造成的。當吸收塔內出現起泡溢流問題時，應及時、準確地分析出造成起泡溢流的原因，根據原因有針對性地制訂應對措施，及時制止漿液溢流的持續發生，***大限度地保護連接管道及設備。

村鎮農村污水處理設備出水達標

村鎮農村污水處理設備在我國已經有了20多年的歷史，經過多年的技術改良，各種工藝已逐步成熟，新型村鎮農村污水處理設備如改良型AO、A2O、MBR等工藝對生活污水的處理效率越來越穩定。村鎮農村污水處理設備處理流程如下：生活污水排入經過化糞池、隔油池等進行預處理后，通過污水管網統一運輸到調節池，再經過格柵的過濾通過重力自流或者提升泵進入到農村污水處理設備中，村鎮農村污水處理設備是功能齊全的小型污水處理廠，生活污水依次進行好癢、厭氧等生活反應，可以減少大部分有機污染物，***后經過消毒，基本滿足直排標準。農村生活污水中含有氮、磷等營養物質，還有大量的細菌、病毒。采用這類生物膜技術的污水處理設備可以有效去除水中污染物。村鎮農村污水處理設備的應用領域遠不止農村，很多類似的農村的低濃度生活污水均可以采用這種設備。在一些偏遠山區、郊區及海島，污水管網的建設成本較高，難以將所有生活污水集中收集到污水處理廠，不少景區、工廠、學校、部隊作為人口密度較大，生活廢水產量較大單位，也可以建設分散式污水處理設施，利用地埋式污水處理設備實現污水的達標排放。農村生活污水的排放要滿足國家和地方的排放標準，因此村鎮農村污水處理設備的研發制造時也會考慮到污水的排向問題，目前與生活污水處理相關的排放標準有很多，如：《農村生活污水處理設施水污染物排放標準》《城鎮污水處理廠污染物排放標準》《農田灌溉水質標準》《國家漁業水質標準》《城市污水再生利用景觀環境用水水質》等。村鎮農村污水處理設備的運維管理是很多人關心的話題，目前市場上的碳鋼污水處理設備有效壽命不足10年，FRP玻璃鋼的污水處理設備可以超過20 年。但是污水處理設備內部的配件壽命是無法達到上述年限的，因此必須定期對設備零部件進行維護保養，確保設備處于良好的工作狀態，延長設備的工作壽命，并且提升水處理的效率，減少設備低效運轉或者無效運轉，確保設備能滿足負荷要求的標準，從而延長設備使用年限。

碳源投加量計算，用COD還是BOD？

碳源投加量的計算到底是以COD計還是以BOD計？污托邦社區的小伙伴們也常常有爭論，其實碳源投加主要是為了脫氮和除磷，理論上CNP比中的C其實是BOD，但是實際中往往不適用，所以，碳源投加量計算理論計算用BOD，實際用COD，本文將具體解析一下！滯后性我們一般使用的是BOD5和CODcr，也就是5日生物需氧量和重鉻酸鹽指數，時間上相差很大，BOD5通常需要5~7天，而CODcr只需要2小時左右，如果是快速消解法，時間可以控制在30min內，所以對比來說BOD有很大的滯后性。但是碳源的BOD當量和COD當量都是定值，跟滯后性沒有什么關系呀？這一點下一段將做出解釋！計算結果的選擇同一個碳源的BOD當量和COD當量會相差比較大，BOD當量小于COD當量，例如甲醇的BOD當量是0.77g/g，而COD當量是1.5g/g，如果我們用不同的當量來計算的話，COD當量計算出的投加量結果會小于BOD當量計算的，在實際運行中，碳源投加過量不僅成本增加，也可能會導致系統的異常，所以，在投加量的計算中，我們應該選用數值小的那一個，再通過運行數據來調整確定投加量！根據進水數據來計算碳源投加量中還要考慮一個值，就是進水的BOD（COD），因為碳源計算中需要減去進水的BOD（COD），以BOD當量計算減去進水的BOD，以COD當量計算減去進水COD，在進水指標有變化時，因為BOD測量的滯后性，會導致以BOD計的投加量無法計算，所以，采用COD才適合實際運行的情況！碳源投加量的計算思路對于碳源投加的計算，我一直強調其實就是單位的換算，尤其是碳源的COD當量的單位一定要在公式里統一，這一步，很多小伙伴會算出錯。我把換算過程寫下來，記住這個比例以后就不會出錯了：1PPM=1mg/L=1g/m^3=0.001kg/m^3平常碳源投加公式都不詳細且不統一，本文給大家統一一下： 1、除碳工藝：X=進水量*（20*N差值1-C差值）/碳源COD當量 其中: X——除碳工藝碳源投加量N差值1——進水氨氮（或TKN）-排放要求的氨氮C差值——進水COD-出水COD 2、脫氮工藝：Y=進水量*（5*N差值2-C差值）/碳源COD當量 其中: Y——脫氮工藝碳源投加量N差值2——進水TN-排放要求的TNC差值——進水COD-出水COD3、除磷工藝：Z=進水量*（15*TP差值-C差值）/碳源COD當量 其中: Z——除磷工藝碳源投加量TP差值——進水TP-排放要求的TPC差值——進水COD-出水COD 脫氮除磷工藝：W=進水量*（5*N差值2+15*TP差值-C差值）/碳源COD當量 其中: W——脫氮除磷工藝碳源投加量N差值2——進水TN-排放要求的TNTP差值——進水TP-排放要求的TPC差值——進水COD-出水COD

PAC與PAM使用說明書，非常實用!

聚合氯化鋁（簡稱PAC），又稱為堿式氯化鋁或羥基氯化鋁。通過它或它的水解產物使污水或污泥中的膠體快速形成沉淀，便于分離的大顆粒沉淀物。PAC的分子式為[Al2(OH)nCl6-n]m，其中，n為1-5的任何整數，m為聚合度，即鏈節的數目，m的值不大于10。PAC的混凝效果與其中的OH和Al的比值（n值大小）有密切關系，通常用堿化度表示，堿化度 B=[OH]/(3[Al])×100% 。B要求在40-60%，適宜的PH范圍5-9 。聚丙烯酰胺（簡稱 PAM），俗稱絮凝劑或凝聚劑，屬于混凝劑。PAM的平均分子量從數千到數千萬以上，沿鍵狀分子有若干官能基團，在水中可大部分電離，屬于高分子電解質。根據它可離解基團的特性分為陰離子型聚丙烯酰胺、陽離子型聚丙烯酰胺、和非離子型聚丙烯酰胺。PAM外觀為白色粉末，易溶于水，幾乎不溶于苯，乙醚、酯類、丙酮等一般有機溶劑，聚丙烯酰胺水溶液幾近是透明的粘稠液體，屬非危險品，無毒、無腐蝕性，固體PAM有吸濕性，吸濕性隨離子度的增加而增加，PAM熱穩定性好；加熱到100℃穩定性良好，但在150℃以上時易分解產中氮氣，在分子間發生亞胺化作用而不溶于水，密度：1.302mg/l（23℃）。玻璃化溫度153℃，PAM在應力作用下表現出非牛頓流動性。陽離子、陰離子的PAM分別適用于帶陰、陽電荷的污水或污泥。生化法產生的活性污泥帶有陰電荷，應該使用陽離子型的。陰離子PAM用于帶有陽電荷污水或污泥，如處理鋼鐵廠、電鍍廠、冶金、洗煤及除塵等污水時的效果較好。非離子型的對于陽離子、陰離子都有較好的效果，但是，單價很貴，使處理成本增高。我廠二沉池的污泥用陽離子型的PAM較為合適。反應條件及投加要求絮凝池的作用絮凝池的作用是：使混凝劑加入原水中后，與水體充分混合，水中的大部分膠體雜質失去穩定，脫穩的膠體顆粒在絮凝池中相互碰撞、凝聚，形成可以用沉淀方法去除的絮體。反應條件絮體長大過程是微小顆粒接觸與碰撞的過程。絮凝效果的好壞取決于下面兩個因素：①混凝劑水解后產生的高分子絡合物形成吸附架橋的聯結能力，這是由混凝劑的性質決定的；②微小顆粒碰撞的幾率和如何控制它們進行合理的有效碰撞。水處理工程學科認為，要想增加碰撞幾率就必須增加速度梯度，增加速度梯度就必須增加水體的能耗，也就是增加絮凝池的流速，一方面，如果在絮凝中顆粒凝聚長大得過快會出現兩個問題：①絮體長得過快其強度則減弱，在流動過程中遇到強的剪切就會使吸附架橋被剪斷，被剪斷的吸附架橋很難再連續起來，所以絮凝過程也是速度受限過程，隨著絮體的長大，水流速度應不斷減少，使已形成的絮體不易被打碎；②一些絮體過快的長大會使水中絮體比表面積急劇減少，一些反應不完善的小顆粒失去了反應條件，這些小顆粒與大顆粒碰撞幾率急劇減少，很難再長大起來，這些顆粒不僅不能為沉淀池所截留，也很難為濾池截留。投加要求在投加混凝劑的反應前期，要盡可能增加藥劑與污水碰觸的機會，加大攪拌或流速。依靠水流與折板碰撞及水流在折板間多次轉折提高速度，使水中顆粒碰撞機會增加，使絮體凝聚。而到反應后期，為使速度梯度減小，可以得到較好的絮凝、沉淀效果。PAC與PAM加藥裝置構成加藥裝置的主要設備是：溶藥罐、儲藥罐、加藥攪拌器、加藥泵與計量等設備。PAC配制方法及用量配制時無特殊要求，配制溶液的重量比濃度一般為10-20%，應用時的投加量一般在200-300PPM左右（每升水中加入200-300mg的PAC）。其加藥泵流量計中的設定值計算，參見下面計算PAM加藥量的方法。PAM配制方法及用量配制方法PAM的使用形態為0.1%-0.2%水溶液，用自來水配制，配置時必須注意的是一定要將PAM均勻、分散的落在不斷攪拌的水中，并且要確保入水時都是分散的單獨顆粒，不形成團，不然，一旦形成大的顆粒團便很難繼續溶解了,形成了水包藥的大顆粒團。配制時要充分攪拌，使其溶解。配成的溶液容易水解，應在當天用完。加入量污水或污泥中加入PAM后要有效混合，混合的時間一般在10-30秒，一般不超過2分鐘。PAM的具體使用量與污水或污泥中的膠體、懸浮物的濃度、性質及處理設備等都有很大的關系，處理污水時的用量一般在3-10PPM之內，既每噸水加入3-10克，處理污泥時的用量要多一些，其用量都要通過大量實驗取得。根據用量濃度（PPM1欲投加聚丙烯酰胺濃度）和進水流量（t/h）及所配置好的聚丙烯酰胺溶液濃度（PPM2配制的聚丙烯酰胺濃度），可求出加藥泵流量計上的顯示數值（LPM），即：進水流量（t/h)/60×PPM1欲投加聚丙烯酰胺濃度 /PPM2配制的聚丙烯酰胺濃度。如，進水量=100 t/h, 用量PPM1=10ppm,配制濃度為2‰（3Kg藥溶解在1.5t水中），則，加藥流量指示應該調在100/60*10/2=8.3LPM刻度上。注意：ppm是百萬分之一；加藥泵流量計數值的單位中：右面的，LPM為升/分鐘；左面的，GPM為加侖/分鐘（不用）。 注意事項1、配制藥液時嚴格按照操作規程及使用說明書進行。2、雜物不得混入藥液中，以免堵塞加藥泵、流量計等。3、根據進水量與下達的投加藥劑通知單，要及時調整加藥量，達到處理效果。